GH3128高温合金化学成分-上海沃乘实业有限公司

GH3128高温合金化学成分

产品介绍

GH3128(GH128)

GH3128相近牌号：

GH3128化学成份：（GB/T14992-2005）

沃乘合金	%	镍 Ni	铬 Cr	铁 Fe	钼 Mo	钨 W	钴 Co	碳 C	锰 Mn	硅 Si	硫 S	磷 P	铝 Al	钛 Ti
GH3128	最小	余量	19.0		7.5	7.5							0.4	0.4
GH3128	最大	余量	22.0	2.0	9.0	9.0		0.05	0.5	0.8	0.013	0.013	0.8	0.8

GH3128物理性能：

密度
g/cm3

熔点
℃

热导率
λ/(W/m•℃)

比热容
J/kg•℃

弹性模量
GPa

剪切模量
GPa

电阻率
μΩ•m

泊松比

线膨胀系数
a/10-6℃-1

8.81

1340

1390

11.3(100℃)

208

1.37

11.25(20~100℃)

GH3128力学性能：(在20℃检测机械性能的最小值)

处理方式	抗拉强度σb/MPa	屈服强度σp0.2/MPa	延伸率σ5 /%	布氏硬度 HBS
固溶处理	735		40

GH3128生产执行标准：

标准	化学成份	棒材	锻件	板材	丝材	管材
国家标准	GB/T14992	GB/T14994 GB/T14993	GB/T14997 GB/T14998	GB/T14995 GB/T14996	YB/T5249	GB/T15062
航空标准
标准				GJB3317 GJB1952	GJB2612

GH3128高温合金蠕变研究：

GH3128在高温条件下的蠕变行为研究，主要采用实验和数值模拟两种方法，得到GH3128高温镍基合金在850℃、900℃、950℃、不同应力水平影响下的蠕变曲线。本文重点分析了GH3128高温镍基合金在950℃下的蠕变损伤行为，计算了高温气冷堆冷却管结构采用GH3128高温镍时的蠕变屈曲分析。基合金。

(1)高温蠕变拉伸试验，根据试验结果，总结GH3128的高温蠕变特性，确定高温蠕变本构方程。利用蠕变拉伸试验结果绘制应变-时间曲线，分析应力、温度等因素对三个蠕变周期的影响。通过在不同温度和不同应力下对比实验数据和本构方程计算值，验证本构方程的准确性。

(2)GH3128高温镍基合金在950℃环境下的蠕变损伤分析，采用Kachanov-Rohatnov蠕变损伤理论分析时发现损伤量与应力水平无关， life score用来表示材料的蠕变改变伤害是可行的。采用基于θ外推法的诺顿蠕变损伤理论进行分析时发现，在0.4寿命分数之前，所有应力条件下损伤均无明显变化，均为零。 0.4 寿命分数后，伤害开始增加。不同应力条件下的损伤是不同的。当应力增大时，材料的损伤程度也会增大。
GH3128换热管运行的弹性应力和蠕变：

HTR-10螺旋管式中间换热器结构设计和运行工况是根据中间换热器换热管的运行过程对介质应力状态进行分析，简化模型，对压力差引起的弹性应力和计算考虑蠕变效应后的三维应力。径向应力无明显变化。由于蠕变效应，内径处的轴向和周向应力变化较大，外径处的轴向和周向应力变小，因此蠕变效应对冷却管内的应力行为有很大影响。

考虑蠕变效应，改变管壁厚度和改变平均半径，周向和轴向应力会发生变化，但径向应力不会发生显着变化。通过蠕变屈曲分析发现，当平均半径一定时，适当增加冷却管壁厚会增加冷却管蠕变屈曲临界时间。同样，当冷却管壁厚保持不变时，适量减小平均半径，冷却管蠕变屈曲的临界时间也会增加。

GH3128的结论

当GH3128高温镍基合金用作HTR-10型中间换热器冷却管数据时，计算冷却管的弹性应力和考虑蠕变后的三维应力。通过对比发现，考虑蠕变效应后，径向应力变化不大，但周向和轴向变化较大，因此在设计时需要考虑蠕变效应。考虑蠕变效应，加入冷却管壁厚和均匀半径后，径向应力变化不大，但周向应力和轴向应力变化明显。根据应力平衡关系，增加厚度后，径向周向应力对径向应力的抵消更多，蠕变行为的影响更能抵抗。当中间换热器冷却管出口发生事故时，对冷却管进行蠕变破坏研究，采用“最大曲率”法。发现在均匀半径不变的情况下，适当增加管材壁厚，会增加壁面蠕变。弯曲临界力矩，在管壁厚度不变的情况下，适当减小均匀半径，同时加入壁面蠕变临界力矩。因此，在设计中适当减小冷却管的半径或增加管壁的厚度会延长使用寿命。